2014年, 第31卷, 第5期　刊出日期：2014-10-28

  

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研究与开发
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  冷轧耐候双相钢连续冷却转变及过时效工艺研究

  孙国胜，王小鹏，杜林秀

  . 2014, 31(5): 1-5.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20140021

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  为了探索一种冷轧超高强耐候双相钢的连续冷却转变规律以及过时效温度对其组织性能的影响，利用Formaster－FⅡ全自动相变仪和连续退火模拟试验机进行了CCT曲线的测定和连续退火实验。结果表明：实验钢的过冷奥氏体在冷速为0.5 ℃/s时已有马氏体转变的发生，组织为先共析铁素体+贝氏体+马氏体；当冷速为80.0 ℃/s时，仅发生马氏体转变，组织为残留铁素体+马氏体。低温过时效时，马氏体呈板条状结构；过时效温度为350 ℃时，板条马氏体已经出现分解。随着过时效温度的升高，实验钢的屈服强度和抗拉强度呈下降趋势，伸长率则随过时效温度的升高而增加。
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  冷轧压下率对高强度热镀锌双相钢组织性能的影响

  李守华，卢 淋，江海涛

  . 2014, 31(5): 6-8.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130292

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  实验研究了冷轧压下率对高强度热镀锌双相钢基板性能的影响。结果表明：实验钢板为典型的铁素体+岛状马氏体的双相组织，随着冷轧压下率的增加，马氏体体积分数逐渐增加，抗拉强度最高达910MPa，而屈服强度、初始硬化指数[n]值及塑性应变比[r]值几乎没有变化，伸长率在14%以上。
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  冷却速率对E36船用钢板力学性能的影响

  杨云峰，陈雨来，蔡庆伍 王冬雪，曹嘉明

  . 2014, 31(5): 9-13.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130246

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  对不同冷却速率下控轧控冷态E36船用钢板的组织性能进行了研究。结果表明：在10～60 ℃/s范围内，随着冷却速率的增加，钢板屈服强度和抗拉强度呈上升趋势；但当冷却速率在19.3 ℃/s时，出现了韧性恶化，然后随着冷却速率的增加，－60 ℃的冲击功升高，且钢板的伸长率并无明显恶化；冷却速率超过40 ℃/s时, 随冷却速率的增加，钢板强度增加不明显。在冷却速率为56.3 ℃/s时，钢板组织为粒状贝氏体+针状铁素体，晶粒细小，钢板综合力学性能最佳。
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  热轧酸洗板质量问题分析及关键技术研究

  李欣波，邱增帅，邵 健

  . 2014, 31(5): 14-16.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20140022

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  针对热轧酸洗板生产过程中容易出现表面质量缺陷及低尺寸精度等问题，提出了热负荷前移的加热制度、降低尾部厚度精度以增加轧制稳定性、保证设备精度以减少划伤、采用激冷等手段解决轧辊系氧化铁皮缺陷等措施，使热轧酸洗板降级率大幅减少，并使结构用酸洗板规格范围得到了扩展。
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  X90管线钢板调质处理后的组织与性能

  徐优春，谢 韬，邓 丽

  . 2014, 31(5): 17-19.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130304

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  本文对16.3 mm厚 X90管线钢板在不同调质处理工艺下的组织性能进行了研究。结果表明：930 ℃淬火温度下，随着回火温度的升高，钢板屈服强度先增加后降低，抗拉强度逐渐降低，从而导致屈强比升高；回火温度为630 ℃时，落锤剪切面中脆性区增多，落锤性能最差。在870 ℃两相区淬火，钢板组织中奥氏体晶粒大幅度细化，再经530 ℃回火，细化的马氏体或者贝氏体组织中出现亚结构的回复软化，板条边界钝化和M/A组元分解的综合作用，使该调质工艺下X90管线钢板的综合性能最佳。
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  中厚板TMCP工艺品种钢板形控制策略研究

  李 群，王志勇，田 鹏，刘永利，董占斌

  . 2014, 31(5): 20-22.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20140047

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  TMCP工艺可改善钢板力学性能，但同时钢板内应力增加，板形控制难度增大。本文根据TMCP工艺的特点，结合实际工业生产数据，研究了支撑辊辊型、弯辊力调节对钢板板凸度的影响；分析了钢板连续冷却过程中发生相变膨胀的温度点，结合实际水冷工艺，可明确水比调节方向。现场实例表明，采用上述措施，钢板板形控制良好。
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  薄壁管材矫直机理分析

  郑祥臣，乔 军

  . 2014, 31(5): 23-24.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130244

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  根据弹塑性力学，对薄壁管材的弯曲机理进行了研究，建立了当管材的塑性变形深度系数大于管材径厚比即[ζ＞a]时，管材弯曲变形与弯矩之间的数学模型，然后利用MATLAB绘出了管材的[M－ζ]函数曲线，为管材矫直中工艺参数的查找提供了方便。
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  圆盘剪主轴刚度分析及结构优化

  鲁怀敏， 李小兵

  . 2014, 31(5): 25-28.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130267

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  中厚板圆盘剪剪切能力的不足严重制约了钢铁企业的中厚板精整的能力和质量。通过对剪切主轴进行受力分析，发现主轴和剪刃的刚度不足是制约剪切能力提高的主要因素。为此，建立了主轴系变形的简支梁计算模型，提出了把主轴剪切端的双列调心滚子轴承改为双列圆锥滚子轴承、减少剪刃的悬伸量，并在不改变主轴箱体尺寸的前提下适当增加轴径的解决方案。采用有限元计算模型对该方法进行了验证，实例分析显示，在剪切Q235厚30mm钢板时，优化后的主轴系剪刃间隙和重合度变化量只有优化前的约1/5和1/2，轴承的承载能力也完全满足需要。此方法在某钢厂中厚板圆盘剪改进中得到应用并取得很好效果，为同类圆盘剪的改进提供了理论基础和新的思路。
设计与改造
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  泰钢1 800 mm复合型不锈钢热轧生产线工艺装备特点

  任来锁，张恒伟，李志平，葛荣刚

  . 2014, 31(5): 29-33.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130230

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  介绍了泰钢1 800 mm复合型不锈钢热轧生产线的工艺流程、装备配置和采用的新技术，并对3种不锈钢热轧生产线（炉卷生产线、连轧生产线、复合型生产线）的工艺特点进行了对比分析。经生产实践，各项指标和功能完全实现，产品质量和产能较改造前大幅提升。
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  拉矫机前后张力辊组的设计与计算

  徐 蕾

  . 2014, 31(5): 34-36.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130151

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  以某镀锌重卷检查机组为例，从拉矫机延伸率控制的角度对张力辊的设计进行了分析和改进，重点介绍了传动部分变频电机和减速器的计算和选型，可提高张力辊的设计精度，保证机组稳定运行。
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  大规格圆棒连轧孔型系统探讨及实例分析

  彭定军，康建军

  . 2014, 31(5): 37-40.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130251

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  介绍了大圆棒半连轧生产中中轧机组轧制[Φ]120 mm规格和中精轧机组轧制[Φ]45 mm规格时的辊缝调整及其优化效果，并对中轧机组4道次轧制[Φ]200～[Φ]220 mm规格的孔型系统进行了优化设计，简化了孔型数量，实现了大规格圆棒的稳定生产。
综述
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  纵筋板轧制技术的研究现状与展望

  于 游，龚殿尧，邸洪双，张殿华

  . 2014, 31(5): 41-44.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130220

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  纵筋板是在钢板的某一表面上均布纵向凸筋的一类异型钢板，其轧制过程是兼有板带和型钢变形特征的成形过程，局部具有严重畸变。本文介绍了纵筋板及其主要用途，以及国内外学者对纵筋板轧制理论和实验研究的现状。总结了筋底压下率、轧制温度、坯料厚度、轧制力以及板宽等因素对成筋率的影响。同时，对纵筋板研究与应用的前景进行了展望。
轧钢自动化
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  攀钢1 220 mm冷连轧机轧制力模型参数自学习分析

  刘 挺

  . 2014, 31(5): 45-49.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130269

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  在冷连轧过程控制中，影响轧制力模型预报精度的主要因素是材料的屈服应力和摩擦系数。攀钢1 220 mm冷连轧机屈服应力模型通过机架屈服应力自学习、材料等级屈服应力自学习以及材料类别屈服应力补偿来确保屈服应力模型的计算精度。为提高摩擦系数模型的计算精度，除了在模型中充分考虑轧制速度、轧辊粗糙度及轧辊磨损等影响因素外，还引进了低速摩擦系数的自学习形式。另外，攀钢1 220 mm冷连轧机轧制力模型针对特定的轧制条件分别采用调整屈服应力和摩擦系数的自适应学习方法，在实际应用中能够迅速提高轧制力模型的预报精度。
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  轧辊偏心补偿在本钢1 780 mm热连轧生产中的应用

  赵东辉

  . 2014, 31(5): 50-52.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130289

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  轧辊偏心是由轧辊和轧辊轴承形状的不规则造成的。本文分析了轧辊偏心的危害和起因，提出采用LMS自适应滤波的方式来解决轧辊偏心问题，该方式在本钢1 780 mm热连轧生产中的应用表明，其减小了轧辊偏心对轧件厚度的影响，保证了产品质量。
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  卡罗塞尔卷取机自动化控制

  徐利璞，计 江，钱广阔

  . 2014, 31(5): 53-54.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130303

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  卡罗塞尔卷取机作为最先进的冶金设备之一，其结构复杂，控制难度高，实现自动化控制是其推广应用的基础。针对国产卡罗塞尔卷取机，在深入了解其设备组成及技术参数的基础上开发了自动化控制程序，现场应用效果良好。本文阐明了各具体动作及其间联锁关系和动作时序，有助于工程人员快速理解其实现过程，为现场应用提供技术支持。
革新与交流
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  连退板表面白线缺陷成因和控制措施

  王 畅，于 洋，徐海卫，王 林，刘 珂，陈 瑾， 李 飞

  . 2014, 31(5): 55-58.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130263

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  针对首钢连退板表面白线缺陷问题，能谱分析发现白线缺陷内为海绵铁颗粒，且截面观察发现缺陷存在一定的压入深度，得出该缺陷是热轧卷表面的氧化铁皮压入所致。通过应用在线表检系统对问题卷表面进行反查，发现白线缺陷的热轧卷表面主要有3种类型氧化铁皮缺陷形貌，即条带状铁皮缺陷、西瓜皮状铁皮形貌、热轧机架共振造成轧辊氧化膜脱落形成的麻点形貌。针对此情况，对热轧工艺、轧辊氧化膜控制方法及热轧除鳞系统提出了优化措施，降低了连退板白线缺陷的产生。
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  薄规格耐候钢带钢平整工艺制定及板形控制

  王凤美，张转转， 袁 辉，江 潇，周剑飞，王学强

  . 2014, 31(5): 59-60.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130293

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  首钢迁钢2.0 mm厚以下规格钢卷在轧制过程中带钢头部穿带及尾部抛钢过程不稳定，易导致带钢头、尾部20～30 m范围内存在不同程度的浪形缺陷，而此缺陷因用户开平能力较弱，无法得到消除，易引起板形质量问题。针对此问题，对2.0 mm厚以下薄规格带钢采用平整工艺，通过分析及多次试验摸索，制定了合理的平整工艺参数，并针对卷取机助卷辊硬度较大造成平整后带钢尾部中浪问题，提出了解决措施，保证了首钢迁钢薄规格带钢的批量生产。
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  包钢[Φ]180 mm连铸圆坯生产GCr15轴承钢盘条的实践

  张利光，武旭正

  . 2014, 31(5): 64-67.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130300

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  介绍了包钢为实现一火成材生产GCr15轴承钢盘条而采用Φ180 mm连铸圆坯进行生产的工艺研究，包括粗轧机组孔型修改、加热温度制度、轧制工艺和控制冷却参数的制定等方面。各检验结果表明，包钢利用Φ180 mm连铸圆坯生产GCr15轴承钢盘条的工艺路线是正确的，产品性能全部符合GB/T18254-2002标准要求。
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  HRB400带肋钢筋盘条脆断原因分析

  孟庆德，覃业军

  . 2014, 31(5): 68-70.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20140053

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  通过对HRB400带肋钢筋盘条脆断试样进行金相组织、晶粒度、微区成分偏析、非金属夹杂物的检测分析，找出了盘条脆断的原因，即盘条在斯太尔摩辊道上的风机开启区域“打爬行”，冷却时间过长，产生了脆性组织，使盘条局部塑性降低，产生脆性断裂。
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  矿用7#花边π型钢的试制

  谢 权， 谭周全

  . 2014, 31(5): 71-74.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130258

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  分析了矿用7#花边π型钢的技术条件、轧制变形特点，以及湖南涟钢福利轧钢厂利用150 mm×150 mm连铸坯在四辊万能轧机上开发7#花边π型钢的孔型系统。
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  B436L铁素体不锈钢热轧带钢辊迹缺陷改善

  杨宴宾，李 鑫，吴 俊

  . 2014, 31(5): 75-77.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20140050

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  针对B436L铁素体不锈钢带钢表面易产生辊迹缺陷问题，分析了B436L带钢生产工艺，得出带钢表面辊迹缺陷是热轧过程中带钢与轧辊发生粘结而产生的。为此，对轧辊材质、板坯加热温度、轧制规程、轧制计划等进行了优化，使因粘结导致的辊迹缺陷的发生率由38.4%降低到1.0%以内。
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  加热炉耐热垫块的设计及施工

  林景龙

  . 2014, 31(5): 78-80.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20140026

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  耐热垫块在推钢式和步进梁式加热炉中有着非常重要的作用。本文根据多年的实践经验，针对耐热垫块的设计参数及施工方法进行了分析总结，从而为减少加热炉中黑印温差和延长炉体管寿命提供了必要保证。
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  热轧板带轧辊Lismar探伤仪图谱分析及措施

  武新艳，黄 明，安玉超

  . 2014, 31(5): 81-83.
  https://doi.org/10.13228/j.boyuan.issn1003-9996.20130273

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  针对河北钢铁股份有限公司唐山分公司热轧部1 700 mm热轧生产线1#、2#磨床配备的Lismar涡流探伤仪在使用过程中经常发生误报造成轧辊不必要浪费的问题，总结出了常见的8种图谱鉴定方法及相应的处理方法，既保证裂纹不漏检，减少了轧辊剥落、断裂等事故，又避免了因误报而使轧辊过量磨削的情况。